墩頭高度H=6mm，材質(zhì)Q235，材料的屈服極限取值σS=235MPa，鉚頭的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量，初取S=，擺碾角α取值為4°，材料強(qiáng)化增大系數(shù)Δ＝，擺碾摩擦系數(shù)μ取。代入式（1）～式（3）得：電機(jī)功率[9，11]選取則是根據(jù)鉚接力的大小而定，如式（4）、式（5）所示。式中：Q—指相對(duì)進(jìn)給率；N—擺頭轉(zhuǎn)速，初取值600r/min；η—傳動(dòng)系統(tǒng)效率η=，初取。代入式（4）、式（5）計(jì)算得到：查找相關(guān)資料，考慮實(shí)際生產(chǎn)需要，采用電機(jī)型號(hào)YE3-132S-6的鉚接動(dòng)力頭，選取主軸電機(jī)功率P=3kW，轉(zhuǎn)速n=600r/min的電機(jī)，效率η=，經(jīng)檢驗(yàn)其輸出的鉚接力F大小：滿足使用要求。針對(duì)不同大小鉚釘以及鉚接所需要的形狀，只需要更換鉚接頭即可，鉚接頭套入到動(dòng)力頭中，能滿足不同生產(chǎn)的需求。鉚釘找正原理及機(jī)構(gòu)設(shè)備特點(diǎn)是采用傳感器進(jìn)行鉚釘位置找正，能夠確保鉚接前鉚頭與鉚釘?shù)闹行膶?duì)齊，從而得到良好的鉚接效果。鉚釘找正機(jī)構(gòu)的原理：以Z方向找正為例，設(shè)鉚釘直徑為d，鉚頭中心與工作狀態(tài)下接觸探頭邊界的距離為H，H的值在設(shè)計(jì)設(shè)備的時(shí)候已經(jīng)給定。當(dāng)探頭觸碰到鉚釘時(shí)，兩者之間數(shù)值關(guān)系，如圖5所示。此時(shí)鉚頭與鉚釘中心偏差。美國(guó) 哈克99-6001鉚槍頭？貴州庫(kù)存HUCK99-6001鉚槍頭誠(chéng)信合作

    可按客戶要求定制***方便的鉚接生產(chǎn)線液壓鉚接機(jī)對(duì)鉚機(jī)|臥式鉚接機(jī)氣動(dòng)鉚接機(jī)液壓鉚接機(jī)具備鉚接壓力穩(wěn)定，鉚接過(guò)程平穩(wěn)，成形準(zhǔn)確的優(yōu)點(diǎn)，一般應(yīng)用建議購(gòu)買液壓鉚接機(jī)鉚釘?shù)膬啥硕夹枰T接時(shí)，對(duì)鉚機(jī)|臥式鉚接機(jī)就可以派上用場(chǎng)，對(duì)鉚接兩個(gè)機(jī)頭的壓力，速度，進(jìn)給量都是相同的。氣動(dòng)鉚接機(jī)非常適合生產(chǎn)線、流水線上使用，氣動(dòng)鉚接機(jī)的占地面積小，鉚接快速。懸掛式氣液增壓壓力機(jī)自動(dòng)壓鉚機(jī)(也稱之為哈格壓鉚機(jī)）鉚接機(jī)器人（機(jī)器人鉚接機(jī)）可以完成大型零件的鉚接，這類零件由于體積重量巨大，不便移動(dòng)，因此需要設(shè)備小巧輕便方便移動(dòng)。全自動(dòng)壓鉚機(jī)也稱之為哈格壓鉚機(jī)、自動(dòng)壓鉚機(jī)、自動(dòng)鉚接機(jī)、自動(dòng)液壓鉚釘機(jī)、鈑金自動(dòng)壓鉚機(jī)、液壓鉚釘機(jī)等。鉚接機(jī)器人是在工業(yè)機(jī)器人基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的先進(jìn)鉚接設(shè)備。哈芬槽鉚接機(jī),預(yù)埋槽鉚接機(jī),管廊鉚接機(jī)數(shù)控沖孔機(jī)臺(tái)式自沖鉚接機(jī)哈芬槽鉚接機(jī)（管廊鉚接機(jī)、預(yù)埋槽鉚接機(jī)）可設(shè)計(jì)為立式或臥式兩種規(guī)格，配合同步自動(dòng)鉚接工裝，可以實(shí)現(xiàn)快速鉚接。哈芬槽，管廊，貨架，梯子上的連續(xù)數(shù)控快速***沖孔設(shè)備。臺(tái)式自沖鉚接機(jī)可以安裝在自動(dòng)化設(shè)備上。貴州庫(kù)存HUCK99-6001鉚槍頭誠(chéng)信合作美國(guó) 哈克99-6001鉚槍頭！

    研究較多的是1個(gè)或2個(gè)工藝參數(shù)對(duì)鉚接成形及接頭強(qiáng)度的影響?李早科等通過(guò)仿真研究了不同壓邊力對(duì)接頭回彈及接頭強(qiáng)度的影響；王健強(qiáng)等通過(guò)仿真研究了壓鉚接頭的成形過(guò)程和拉脫過(guò)程?但是通過(guò)軟件來(lái)模擬接頭破壞過(guò)程的卻較少，分析多個(gè)不同工藝參數(shù)對(duì)接頭質(zhì)量影響權(quán)重的也較少?而國(guó)外的研究主要在現(xiàn)有研究的基礎(chǔ)上，通過(guò)仿真及實(shí)驗(yàn)的方法對(duì)無(wú)釘鉚接接頭的靜強(qiáng)度及疲勞強(qiáng)度進(jìn)行研究?VARISJP等通過(guò)實(shí)驗(yàn)和仿真研究了不同板厚組合形成鉚接接頭時(shí)的性能差異以及圓形接頭和方形接頭的性能差異?本文主要通過(guò)正交設(shè)計(jì)方法利用有限元軟件Abaqus對(duì)無(wú)釘鉚接的成形過(guò)程及靜力破壞過(guò)程進(jìn)行仿真，得到了無(wú)釘鉚接成形過(guò)程中的應(yīng)力場(chǎng)分布，確定了3組不同工藝參數(shù)對(duì)接頭質(zhì)量的影響權(quán)重以及對(duì)接頭強(qiáng)度影響的關(guān)鍵性參數(shù)，由此得到了較好的工藝參數(shù)組合方案，為工程實(shí)踐中工藝參數(shù)的調(diào)試提供了一定的參考依據(jù)?1無(wú)釘鉚接有限元模型有限元建模及網(wǎng)格劃分無(wú)釘鉚接模型由凸模?凹模?壓邊圈?上板及下板5個(gè)部分組成，如圖1所示?上?下板料均采用1mm厚的鋁合金材料?因?yàn)闊o(wú)釘鉚接模型是軸對(duì)稱的，所以只取其1/2進(jìn)行分析，以盡可能地簡(jiǎn)化模型，提高數(shù)值模擬的效率?在鉚接過(guò)程中。

    一、概述鉚接也稱鉚釘聯(lián)接，是利用鉚釘把兩個(gè)或兩個(gè)以上的元件（通常是金屬零件或型材）聯(lián)接為一個(gè)整體。在建筑結(jié)構(gòu)和鍋爐制造等部門中，應(yīng)用鉚接已有上百年的歷史。近年來(lái)，隨著焊接技術(shù)和膠接的發(fā)展，鉚釘聯(lián)接的應(yīng)用正逐漸減少。目前鉚接只用在少數(shù)受嚴(yán)重沖擊和振動(dòng)載荷的金屬結(jié)構(gòu)上，如橋梁、建筑、造船、重型機(jī)械及飛機(jī)制造等工業(yè)部門。在用輕金屬制造金屬結(jié)構(gòu)時(shí)，鉚接至今還是不可拆聯(lián)接的主要方式。與焊接比較，鉚接在承受沖擊載荷時(shí)比較可靠，接合質(zhì)量也容易從外部檢查，但在經(jīng)濟(jì)性、緊密性等方面不如焊接。典型的鉚接結(jié)構(gòu)如下圖。圖中，１為鉚釘；２、３為被聯(lián)接件；４為蓋板。搭接鉚縫單蓋板對(duì)接縫雙蓋板對(duì)接縫鉚接分為冷鉚和熱鉚兩種。熱鉚聯(lián)接緊密性較好；但釘桿與釘孔之間出現(xiàn)了間隙，不能參與傳力。冷鉚釘桿被鐓粗，脹滿釘孔，釘桿與釘孔之間無(wú)間隙。一般情況下，直徑d≤10mm的鋼制鉚釘和塑性較好的有色金屬、輕金屬及其合金制成的鉚釘，常用于冷鉚。而釘桿直徑d＞10mm的鋼鉚釘，常加熱到1000～1100℃后熱鉚。鉚釘有實(shí)心和空心的兩種。釘頭形狀有許多種，目前多已標(biāo)準(zhǔn)化。在設(shè)計(jì)鉚接結(jié)構(gòu)時(shí)應(yīng)優(yōu)先選用商品緊固件產(chǎn)品。美國(guó) HUCK99-6001 鉚槍頭？

    滑桿27遠(yuǎn)離托塊4的一端皆設(shè)置有限位塊，***螺桿29上皆設(shè)置有調(diào)節(jié)旋鈕。利用限位塊有效的避免的匚型架25的過(guò)度滑出，且利用調(diào)節(jié)旋鈕，方便對(duì)***螺桿29進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)。在本實(shí)施中，***轉(zhuǎn)輥30與第二轉(zhuǎn)輥34的外側(cè)皆套設(shè)有橡膠墊，且橡膠墊上皆開(kāi)設(shè)有防滑紋。通過(guò)橡膠墊的使用，提高了轉(zhuǎn)輥與型材表面的摩擦力，便于對(duì)型材的穩(wěn)固，且避免型材移動(dòng)中與轉(zhuǎn)輥之間發(fā)生滑動(dòng)摩擦。在本實(shí)施中，底座1的底部安裝有減震墊。利用減震墊的使用，降低了裝置在使用過(guò)程中底座1底部與地面撞擊時(shí)產(chǎn)生的聲響。在本實(shí)施中，插塊16的頂部固定安裝有拉塊。通過(guò)拉塊能夠方便將插塊16進(jìn)行拉動(dòng)，使用更加方便。如圖1-圖7所示，本實(shí)施例提供的一種用于鋁型材加工的沖鉚裝置的工作過(guò)程如下：步驟1：通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)桿14帶動(dòng)轉(zhuǎn)輪13進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，由于轉(zhuǎn)輪13通過(guò)軸桿與調(diào)節(jié)齒輪12進(jìn)行固定連接，因此調(diào)節(jié)齒輪12轉(zhuǎn)動(dòng)，且由于調(diào)節(jié)齒輪12與齒條11嚙合，因此齒條11在***滑槽10的內(nèi)部進(jìn)行上下互動(dòng)，繼而對(duì)托塊4進(jìn)行高度調(diào)節(jié)，然后通過(guò)將插塊16伸入到轉(zhuǎn)輪13外側(cè)的缺口內(nèi)部，對(duì)轉(zhuǎn)輪13的位置進(jìn)行限位，繼而固定托塊4的高度；步驟2：將鋁型材放置在***轉(zhuǎn)輥30與第二轉(zhuǎn)輥34之間，利用第二彈簧32推動(dòng)第二轉(zhuǎn)輥32對(duì)型材進(jìn)行擠壓。美國(guó) HUCK99-6001鉚槍頭哪家好！天津進(jìn)口HUCK99-6001鉚槍頭費(fèi)用

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    其中5個(gè)試樣為鉚釘斷裂，5個(gè)試樣為下板斷裂，2個(gè)試樣為鉚釘與下板斷裂的混合失效模式.TAF接頭的下板斷裂失效試樣SEM圖像如圖6所示.圖6a為下板斷口宏觀圖像，由圖6b，c可見(jiàn)清晰的鉚釘腳尖部位，下板沿著與鉚釘腳尖接觸區(qū)域發(fā)生斷裂，機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)被破壞.觀察下板斷口界面各區(qū)域(圖6a中白色方形標(biāo)注)，微觀形貌特征均如圖6d所示，呈現(xiàn)出一定的蛇形滑移特征(白色圓形標(biāo)注)，具有清晰的散亂的撕裂棱及微孔形貌特征，屬于典型的韌性斷裂.同時(shí)由圖6b可見(jiàn)，鉚釘腳尖與下板接觸區(qū)域的壁厚明顯不足1mm，且該區(qū)域?yàn)橄掳宕笞冃螀^(qū)域.由此可推斷，TAF接頭的疲勞失效，是因?yàn)槌掷m(xù)的疲勞載荷，使得鉚釘腳尖與下板接觸區(qū)域的基板不斷發(fā)生細(xì)微塑性變形，導(dǎo)致該區(qū)域壁厚逐漸變小，進(jìn)而發(fā)生撕裂現(xiàn)象，且沿板寬方向延伸，致使下板完全撕裂，**終呈現(xiàn)為韌性疲勞斷裂.TAS接頭下板斷裂試樣的SEM觀測(cè)結(jié)果如圖7所示.由圖7c可見(jiàn)，下板與鉚釘腳尖接觸的大變形內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)(白色圓形標(biāo)注)并未遭到破壞，而下板底部已經(jīng)完全被撕裂.宏觀上看，底部區(qū)域斷口表面較平整光滑，且由前述分析底部區(qū)域?yàn)門AS接頭的薄弱環(huán)節(jié)，可知底部斷裂區(qū)域?yàn)槠谠磪^(qū).圖7c白色方形標(biāo)注區(qū)域的微觀形貌特征如圖7d所示。貴州庫(kù)存HUCK99-6001鉚槍頭誠(chéng)信合作

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